CM-020-V01 地下硬岩贵金属或基底金属矿中的甲烷回收利用或分解—方法学.pdf

1 / 45 CM-020-V01 地下硬岩贵金属或基底金属矿中的甲烷回收利用或分解 （第一版） 一、 来源 、 定义与适用条件 1. 来源 本方法学参考 UNFCCC-EB 的 CDM项目方法学 AM0064 Capture and utilisation or destruction of mine methane excluding coal mines or non mine methane 第 3.0.0版），可在以下网址查询http//cdm.unfccc.int/ologies/DB/QLL3A0UOVTRHNMH4WO7A2GCROW8CQ9 2. 定义 以下定义适用于本方法学 矿井瓦斯（ MM） 在本方法学中，该术语指来自于地层或生化作用，含甲烷和其他成分（如烃类）的气体。矿井瓦斯 可以沿地质断裂带 传输，或在多孔岩石中聚 集。当存有矿井瓦斯的断层或区域由于采矿活动出现缺口时，矿井瓦斯会涌出 。矿井瓦斯与被开采的矿藏之间并不一定存在联系。 通风瓦 斯（ VAM） 出于安全考虑，在采矿中 将 循环流动且体积充足的通风气流 与瓦斯混合 从而 使甲烷 稀释至低浓度。 非矿井 瓦斯 （ NMM） 从为矿藏勘探活动 所专门设计和建造的结构中所释放出的甲烷，包括平硐 、钻孔等。 营运矿井 一个正处于持续开采中 的矿井 ， 或暂时处于 值守和 检修状态但在未来会恢复开采的矿井。 1 3. 适用条件 本方法学适用于对以下两种来源的 甲烷 进行收集利用或销毁的项目活动 a 来源 1来自于 任何 营运矿井 煤矿除外 的 甲烷 （ MM） ；和 b 来源 2来自于专为勘探或探测活动而钻探至地质层组 的孔道 的甲烷（ NMM） 。 对以上 来源的甲烷，本方法学已包含所需的必要 导 引； 即 适用条件。 1关于营运矿井的更多特征请参见附录 2 / 45 对来源 1中所收集甲烷进行利用或销毁的适用条件 以下条件适用于任何涉及到对营运矿井中的 瓦斯 进行 收集、利用或销毁的项目活动，煤矿除外。 矿井瓦斯可以收集自 2  矿区的地下钻孔，其中的甲烷可以收集自 o 开拓 末端包括竖井， 水平巷道，溜井或其他开拓； o 现有设施，如竖井， 水平巷道 ， 上山道和下山道； o 工作区域包括工作采场和采空区 ；或 o 任何 其他因矿井开拓 或矿石提取而敞开的区域  钻入封存有矿井瓦斯区域 的地面钻井 ；  使用甲烷收集技术从排气通道或其他设施收集，包括从封闭区域 收集 ；  通风气流 通过实施项目活动，矿井瓦斯可以按照以下两种方式从矿区排除 1 将甲烷注入一个封闭区域然后以管道从此区域抽出；和 /或 2 通过地下钻孔将瓦斯抽出 本方法学适用于以下通过两种类型的钻孔将瓦斯由地下采区输送至地面  从地面钻 孔 至可容纳瓦斯聚集的地下采区 为安全起见， 此种采区会以隔墙与其余的工作采场隔断 ，瓦斯会被排入此类采区以便于经由钻孔输送至地面 ；  钻孔从地面钻至地下采区，并且与地下采区的瓦斯收集管线相连接。 这种情况下，使用钻孔将瓦斯输送至地面而不在竖井中安装管柱。 本方法学在以下条件下适用  收集的甲烷用于生产电力，动力和 /或热能 3和 /或经火炬销毁 4；  项目活动开始前，瓦斯直接排入大气或部分用于供 热 5；  本方法学适用于新建或现有的采区；  若 矿井 瓦斯在项目活动前部分用于 供 热，项目参与方必须提供必要的数据以 对 甲烷需求 进行事先预测 2关于国际通用的采矿术语参见附录 3 在此情况下，替代或减少其他能源使用所实现的减排可以要求，也可放弃。 4 残余的甲烷为安全起见可以稀释后排放 5 如项目 活动开始前部分矿井瓦斯用于发电，则不适用本方法学；因为未对基准线情景下以矿井瓦斯所满足的用电需求进行预测。 3 / 45 对矿井瓦斯的收集利用或销毁，本方法学不适用于以下类型的项目活动  在煤矿中进行 ；  在露天矿进行 ；  在已废弃或关停的矿井中收集瓦斯；  经过未与采区 /地下开拓 区连接的钻孔收集或利用瓦斯 ；  使用 CO2或其他气体 /液体 增加甲烷涌 出量 此外，前述所有计算工具中的适用条件必须满 足。 最后，对矿井瓦斯的收集利用或销毁而言，只有在基准线情景为部分或全部瓦斯排入大气时本方法学才适用。如果部分瓦斯排入大气，则其余瓦斯只能够由火炬燃烧和 /或用于供 热。 对第 2类来源的瓦斯，其收集利用或销毁的适用条件为 以下适用条件针对收集利用或销毁地质结构中所释放甲烷的项目活动，如直接经 由 钻至 地质层组的 勘探和探测 钻孔逸出。 a 不包括废弃或关停矿井以及露天矿。煤矿和 油页岩开采以及为油气勘探开发所进行的钻孔或钻井也不满足本方法学； b 项目参与方能够以 证据说明在没有项目活动的情况下， 收集到的 瓦斯将被排入大气；证 据可以包括勘探和探测的历史记录、当前的安全守则和通风设计方案。如需要，勘探计划亦应作为证据提交 ； c 瓦斯只能来自为矿藏 6勘 探专门设计建造的结构，如勘探探测活动、平硐、钻孔等。矿井开拓 和运 营相关的预抽采不适用于本方法学，专门的瓦斯或天然气开采也不满足； d 本方法学所适用的钻孔最大外径不得超过 1347 mm; e 对非矿井瓦斯的收集利用或销毁，本方法学适用于以下情况 i 结构 或钻孔在 2001年底前已完成；或 ii 结构 或钻孔完成晚于 2001年，同时可以说明 该结构 或钻孔是 矿藏勘探计划的一部分。储量勘测计划的评估必须由外部独立专家完成； f 导致钻孔中瓦斯涌 出速度高于基准线情景的措施不适用本方法学。换言之以风机强制抽采，使用 CO2或其他液体 /气体加速瓦斯涌 出皆不适用。如果风扇或压缩 机用于火炬或瓦斯利用设备，应当根据火炬或压缩机可6 本方法学所指的矿藏不包括烃类。 7 如钻孔或探井用于油气勘探或开采 在段落 2a中已排除 钻孔和探井的外径超过 150mm。 4 / 45 以稳定运行的下 限确定风扇 /压缩机的流量 ； 此外，前述所有计算工具中的适用条件必须满足。 最后，对非矿井瓦斯的收集利用或销毁而言，只有在基准线情景为全部瓦斯排入大气时本方法学才适用。 二、 基准线方法学 1. 基准线情景的确定和额外性的论证 项目参与方应当使用最新版的 “基准线情景识别与额外性论证组合工具 ”。 可能的替代情景 应当包括但不限于以下情景  全部瓦斯排入大气 ；  部分瓦斯排入大气，其余部分供热或火炬燃烧 ；  部分瓦斯排入大气，其余部分用于发电或 其他方式利用 ；  将收集的瓦斯用作原料 ；  瓦斯全部 经 火炬燃烧 ；  实施本项目（如收集、利用和 /或销毁甲烷）但不作为 自愿减排项目 基准线情景应当技术可行且符合安全法规。 2. 项目边界 项目边界的空间范围包括  依据已探明的储量分布图勘探和处理矿藏的整个区域 ；  整个营运采区；  包含在 项目活动中，位于项目现场所有的瓦斯抽采、压缩和储存设备，以及 向 场外 用户供气的传输设备；  在项 目活动中安装和 使用的火炬、自备发电以及 供热设施；  如项目向电网输电或由电网供电，则包含 与电力系统连接的 并网电站。电力系统 根据最新版 “电力系统排放因子计算工具 ”的定义确定。 项目边界内包含及不包含的温室气体如表 1所示 。 5 / 45 表 1 项目边界内包含及 不包含的排放源 来源 气体 是否包含 说明 /解释 基准线甲烷排放 CO2 否 不包含 CH4 是 主要排放源，不过适用性条件 一节中 已说明的某些来源的甲烷可以不包含 N2O 否 不包含 基准情景使用或销毁甲烷造成的排放 CO2 是 基准线情景下火炬燃烧或供 热造成的 全部排放 CH4 否 为简化起见不包含，这种简化是保守的 N2O 否 为简化起见不包含，这种简化是保守的 电网供电所造成的排放 CO2 是 如项目包括发电则包含 CH4 否 为简化起见不包含，这种简化是保守的 N2O 否 为简化起见不包含，这种简化是保守的 自备电厂和 /或供热以及车辆 燃料 所导致的排放 CO2 是 如项目包括发电或供热或以甲烷作为车辆燃料则包含 CH4 否 为简化起见不包含，这种简化是保守的。 N2O 否 为简化起见不包含，这种简化是保守的。 来 源 气体 是否包含 说明 /解释 项目活动项目活动导致 的现场燃料消耗，包括气体传输 CO2 是 项目活动中所 用的所有设备的燃料消耗都应计入 CH4 否 为简化起见不包含，这部分排放可忽略 N2O 否 为简化起见不包含，这部分排放可忽略 甲烷燃烧导致的排放 CO2 是 排放来自甲烷在火炬或 发电 /供 热过程中的燃烧 CH4 否 为简化起见不包 含 N2O 否 为简化起见不包含 由销毁非甲烷碳氢化合物导致的排放 CO2 是 由非甲烷碳氢化合物 在火炬或发电 /供热过程中 燃烧所导致的排 放，如果非甲烷碳氢化合物在采出的矿井瓦斯中体积含量超过1则计入。 6 / 45 CH4 否 为简化起见不包含 N2O 否 为简化起见不包含 未燃烧甲烷的排放 CO2 否 不包含 CH4 是 在火炬燃烧或发电 /供热过程中，少量甲烷未 燃烧 N2O 否 不包 含 从现场设备逸出的甲烷所导致的排放 CO2 否 为简化起见不包含，这部分排放量非常小 CH4 否 N2O 否 从供气管道或与车辆使用相关的过程中逸出的 甲烷排放 CO2 否 为简化起见不包含， 但是需计入其他潜在的泄漏（参 见泄漏部分） CH4 否 N2O 否 事故甲烷排放 CO2 否 为简化起见不包含，这部分排放量很小 CH4 否 N2O 否 3. 基 准线排放 矿井瓦斯收集利用或销毁的基准线排放（来源 1） 基准线 排放按照下式计算 yU s eyMRyMDy BEBEBEBE ,,,  1 式中 BEy y年 中 的基准线排放 tCO2e BEMD,y y年 中 在基准线情景下销毁甲烷 造成 的基准线排放 tCO2e BEMR,y y年 中 由于项目活动避免 向大气直接排放瓦斯对应的基准线排放 tCO2e BEUse,y y年中由项目活动替代电力、供热或管道供应 天然气对应的基准线排放 tCO2e 7 / 45 甲烷销毁的基准线排放 根据基准线情景，部分 矿井瓦斯可能被火炬燃烧或供 热 过程 所销毁。这部分甲烷销毁后生成的 CO2应当计入基准线排放   i yiBLyiBLN M H CCHyMD VAMMMC E FrC E FBE ,,,,4, 2 式中 BEMD,y y年 中 在基准线情景下销毁甲烷造成的基准线排放 tCO2e i 甲烷的用途（火炬燃烧、供热） MMBL,i,y y年 中 在基准线情景下，为第 i种用途所收集、传输和销毁的矿井瓦斯量（以吨甲烷计） VAMBL,i,y y年在基准线情景下，为 第 i种用途所收集、传输和销毁的通风瓦斯量（以吨甲烷计） CEFCH4 甲烷燃烧的碳排放因子 2.75 tCO2e/tCH4 CEFNMHC 非甲烷碳氢化合物燃烧的碳排放因子（ 通过对 所收集的矿井瓦斯 周期性测量而获得 ） tCO2eq/tNMHC r 所收集的气体中非甲烷碳氢化合物相对 甲烷的比例 其中 4/ CHN M HC PCPCr  3 式中 PCCH4 甲烷在采出气体中的质量浓度 ，按湿基测量 PCNMHC 非甲烷碳氢化合物在采出气体中的质量浓度 为了对过去的基准线情景下甲烷销毁量进行保守的估算， 应当充分认识到 在基准线情景下 事先估计供热所需甲烷 的重要性。在前文中适用性条件一节 已经说明，项目参与方必须提供必要数据说明事先预测的甲烷需求，才可以应用本方法学。 4. 计入期中各年平均年度需求的计算 8 / 45 热需求包括现场供 热和通过管道向燃烧甲烷的终端用户供气，其数值在 一年内可能 出现波动 。更重要的 是，本节中假定发电（或其他用途）的项目按设计主要或仅仅 使用抽采的矿井瓦斯或通风瓦斯，这部分瓦斯在基准线情景下不会用于供 热而是直接向大气排放。 图 1和图 2说明了此类项目中基准线和项目情景下瓦斯的处置和使用情况。 抽采 CH 4 大气 加热 / 烹饪 燃料 图 1 基准线情景下矿井瓦斯 /通风瓦斯的使用和处置 抽采 CH 4 大气 加热 / 烹饪 燃料 发电 图 2 项目 情景下矿井瓦斯 /通风瓦斯的使用 和处置 如项目活动规模很小可以忽略，则其用于发电的部分或全部矿井 /通风瓦斯可以认为在基准线情景下直接向大气排放（如图 1）。 对输送至发电机的甲烷量，应当以合适 的流量计和浓度计直接测量矿井瓦斯 /通风瓦斯 来 确定。 在某些情况下，在项目活动中未用于发电的部分矿井 /通风瓦斯，在没有项目活动 的情况下可能被用于供 热。这种情况参见图 3，图中以 用于发电的矿井 /通风瓦斯和基准线下用于供热或烹饪的 “重叠 ”区域说明。在矿井 /通风瓦斯的抽采量 9 / 45 低于预期的情况下，这种情况可能发生（图 3 左侧柱体的下部）；或基准线情景的热需求超过预期亦可 能发生。（图 3 右侧柱体的下部）。如果年度矿井 /通风瓦斯总量不能满足年度供热和发电需求（如图 3），也会出现此种 “重叠 ”情况。 本方法学提供了保守的方法，以估算如 出现 “重叠 ”的话则发电所消耗的甲烷在基准线情景下会有多少被用于供 热。项目排放将 相应 进行折减，以确保发电所用甲烷只计入在基准线情景下直接排放的部分（如图 1 中的向大气排放）。 图 3 项目情景下用于发电（或其他用途）的矿井瓦斯 /通风瓦斯与基准线情景下热需求所用瓦斯发生 “重叠 ” 应当注意到的是，即使项 目用于发 电或其他用途的年均矿井 /通风瓦斯 量大大低于基准线情景下矿井 /通风瓦斯用量，在某些时候 由于逐日热需求或 瓦斯 采出率的 波动 项目活动也可能消耗在基准线情景下用于供热的矿井 /通风瓦斯。本方法学给出了保守方法，计算逐日或逐月的矿井瓦斯 /通风瓦斯采出率及热需求波动将如何影响相应的基准线排放。 基准线情景下 的热需求逐日波动 可能 由以下两者造成  基准线情况下，热需求相对于预计平均需求量的年度变化 ；  热需求相对于日均需求量的变化 以上两种变化 集中 体现 于估算每日 热需求量的 一个分布中。这个分布由以下方程建立，方程 中日均基准线热需求量与 分级 调节因子 dkmax相乘。 基准线热需求使用以下方程计算  365 1k k,BLy,th,BLy,th,BL THMMVAM 4 式中 VAMBL,th,,y y 年 中 在基准线情景下为满足热需求所收集并销毁的通风瓦斯量tCH4 10 / 45 MMBL,th,,y 在基准线情景下为满足热需求所收集并销毁的矿井瓦斯量 tCH4 th 基准线情景下的 第 i种热用途 ；包括现场供热和通过管道向燃烧甲烷的终端用户供气 THBL,k 基准线情景下， y年 中 的第 k天为 满足热需求消耗的甲烷量 tCH4 对监测期中的每一天， THBL,k 的数值应当单独计算。在项目实施的第 y年第 k天，计算公式为 m a x,, 365 kyBLkBL dTHTH  5 式中 kBLTH, 基准线情景下， y年 中 的第 k日 为满足热需求消耗的甲烷量 tCH4 yBLTH, 预测的 y年 中为满足 基准线年度热需求所消耗甲烷 tCH4 dk 反映季节波动的第 k日 分级调节因子 , 因此 Σdk365 maxkd 项目活动开始五年前 第 k日 分级调节因子的最大值 Σdmaxk365 项目活动开始前，第 k 天分级调节因子为该日的需求量与年度平均日需求量的比值。 对项目活动开始前的五年， dk 以实际测量值确定。对计入期中的每一年， dk取项目活动开始前的五年内所观测到的最大值（如 maxkd ） 。 在计算调节因子 dk时，如果逐日数据无法获得，可以使用月度数据。 年度平均基准线热需求数据应当由现场的矿井 /通风瓦斯输 配系统操作员在事先估 计的基础上给出 ， 同时提供对未来推动和限制矿井 /通风瓦斯热需求增长的因素的详细描述。 项目参与方应当使用以下方法预测热需求。如果选择方法（ b），则必须说明为什么不能使用方法（ a）。如果使用方法（ c），则必须说明为什么方法（ a）和（ b）都无法应用。 a 热需求的工程 /经济 评估 理想情况下，预测应当建立在对现有供热所属矿井 /通风瓦斯输 配系统的详尽描述基础上，包括系统为什么以及如何建立，推动热需求的主要动力是什么。 基于此描述，项目参与方应当解释在没有项目活动的情况下未来的热需求将如何变化需要包括的要点如下  谁是矿 井 /通风瓦斯供 热的用户，按照数量和类型分（如居民，商用，工业）； 11 / 45  与这些最终用户之间有何种服务协议；  每种终端用户的平均矿井 /通风瓦斯热能消费率；  考虑基础设施限制的情况下，由输 配系统所供应的每类用户的数量 ， 相对全部可能的此类用户；  如有增长，全部可能的此类用户数量预计增长速度如何；  是否 扩建矿井 /通风瓦斯供热系统 的正式计划 ；  扩建矿井 /通风瓦斯输送系统以覆盖更多终端用户的投入产出比；  与供应矿井 /通风瓦斯相比，向现有或潜在 瓦斯供热 用户 供应其他类型替代燃料的成本；  其他与本项目的矿井 /通风瓦斯热能输配系统相 关的因素 项目参与方应当解释在本分析中使用的假定为什么是保守的。 b 统计预测 如果关于热能需求或现有矿井 /通风瓦斯输配系统的详细信息可得，项目参与方可以基于过去至少五年内的矿井 /通风瓦斯可得性和矿井 /通风瓦斯热能消耗速率进行统计预测。如果选择后一种方法，项目参与方必须解释此种统计预测的合理性，同时应当 尽可能补充 工程/经济数据 和 其他预测 ； c 输配系统的的最大输送能力 如果前述工程 /经济评估或统计预测无法完成（如无法获得五年数据），可以根据现有输配管线向终端用户输送矿井 /通风瓦斯的最大输送能力来预测没有项目活动 情况下的热需求。为保守起见，使用本方法时可以假定未来的矿井 /通风瓦斯热需求等于管线的最大输送量。对最大输送能力的计算应当基于现有管线的详细工程信息。此信息 也 可用于前述的 a b两种 分析方法 。 甲烷排入大气的基准线排放 甲烷排入大气的基准线排放由下式计算 ]VAMVAMMMMM[GW PBE y,i,BLy,i,PRy,i,BLi y,i,PRCHy,MR  4 6 式中 4CHGWP 甲烷的全球变暖潜势 默认值 25 tCO2e/tCH4 yMRBE, y年 中 因项目活动而减少的向大气排放的甲烷对应的基准线排放tCO2e yiPRMM ,, 在项目活动中， y年 中 第 i种用途所收集、输送和销毁的矿井瓦斯tCH4 12 / 45 yiBLMM ,, 基准线情景下， y年中第 i种用途所收集、输送和销毁的矿井瓦斯tCH4 yiPRVAM ,, 在项目活动中， y年中第 i种用途所收集、输送和销毁的通风瓦斯tCH4 yiBLVAM ,, 基准线情 景下， y年中第 i种用途所收集、输送和销毁的通风瓦斯tCH4 项目所替代的电力 /热能和车用燃料对应的基准线排放 y,E LE CE LE CABSyy,Vyy,H E A Tyy,E LE Cyy,U s e EFC O PC O PABSEFV F U E LEFH E A TEFG E NBE 7 式中 yUseBE, y年 中 由项目活动所替代的电力或热能或车用燃料对应的基准线排放 tCO2e yGEN y年中项目所发电力 MWh yELECEF , 项目所替代电力的排放因子（电网、自备电厂或二 者混合）tCO2/MWh yHEAT y年中项目产热量 GJ yHEATEF , 项目所替代热量的排放因子 tCO2/GJ yVFUEL y 年中项目所提供的车用燃料 GJ yVEF, 项目所替代车用燃料的排放因子 tCO2/GJ yABS y 年中项目活动通过吸收式制冷机所生产的冷量 MWh ABSCOP 吸收式制冷机的效率 MW热输入 /MW热输出 ELECCOP 基准线情景中电制冷机组的效率 MW电输入 /MW热输出 电网排放因子 如果项目活动替代了基准线情景中的电网供电，电力排放因子 EFELEC,y EFgrid,y应当按照最新版的 “电力系统排放因子计算工具 ”来确定。 自备电厂排放因子 如果 项目活动替代 基准线情景 中 自备电厂（原有或新建） 的电力，电力排放因 13 / 45 子 EFELEC,y EFcaptive按下式计算 1000 6312442 .E ffEFEF c a p t i v ey,i,COy,c a p t i v e 8 式中 EFcaptive,y 自备电厂电力排放因子 tCO2/MWh EFCO2,i,y y 年中自备电厂使用的第 i8种燃料的 CO2排放因子 tC/TJ Effcaptive 自备电厂的效率 44/12 碳与二氧化碳的转换因子 3.6/1000 TJ 与 MWh的换算因子 电网供电与自备电厂联合供电时的排放因子 如在基准线情景的选择中已经说明电网和自备电厂联合供电，则排放因子应当为电网排放 因子和自备电厂排放因子的加权平均 y,c a p t i v ec a p t i v ey,g r i dg r i dy,E L E C EFsEFsEF  9 式中 EFELEC.,y y年中项目活动所替代电力的 CO2排放因子 tCO2/MWh. EFgrid,y y 年中项目活动所替代电网电力的 CO2排放因子 tCO2/MWh. EFcaptive,y y年中项目活动所替代自备电厂电力的 CO2排放因子 tCO2/MWh sgrid 最近三年中电网供电所占比例 scaptive 最近三年中自备电厂供电所 占比例 供 热排放因子 如果 项目活动替代了 基准线情景 中的供热（现有或新建设施），则所替代热量的排放因子由下式计算 100011244,,2,  h e a t yiCOyh e a t E ffEFEF10 式中 EFheat,y 供 热排放因子 tCO2/GJ 8 如果用于发电的化石燃料不止一种，则使用排放因子最低的一种计算基准线排放。 14 / 45 EFCO2,i,y y年中供 热 所用燃料 9的 CO2排放因子 tC/TJ Effheat 供 热所用锅炉的效率 44/12 碳与二氧化碳的转换因子 1/1000 TJ与 GJ 的换算因子 锅炉效率应当按照最新版的 “热能或电能生产系统的基准线效率确定工具 ”确定。 车用燃料排放因子 如果项目活动包括将甲烷用作车辆燃料，则其替代的基准线情景燃料的排放因子按照下式计算 100011244,,2,  V yiCOyV E ffEFEF11 式中 EFV,y 项目活动所替代车用燃料的排放因子 tCO2/GJ EFCO2,i,y y年中车辆所用燃料的 CO2排放因子 tC/TJ EffV 车辆引擎的效率 44/12 碳与二氧化碳的转换因子 1/1000 TJ与 GJ 的换算因 子 为确保保守性，项目参与方在确 定车辆引擎效率时应当选 择以下三者中的最大值  项目活动开始前所测定的燃料效率 ；  监测期内所测定的燃料效率 ；  厂商关于车辆效率的技术参数 非矿井瓦斯收集利用或销毁的基准线排放（来源 2） 基准线排放包括 a 释放到大气中的甲烷；和 b 所替代电力和 /或热量和 /或车辆燃料对应的 CO2排放 9如果用于发电的化石燃料不止一种，则使用排放因子最低的一种计算基准线排放。 15 / 45 瓦斯收集利用或销毁的基准线排放按照下式计算 yU s eyMRy BEBEBE ,,  12 式中 BEy y 年中的基准线排放 tCO2e BEMR,y y年中向大气排放甲烷的基准线排放 tCO2e BEUse,y y年中由项目活动替代的电力和 /或热量和 /或车辆燃料对应的基准线排放 tCO2e 按照上述方程 7至 11进行计算 甲烷排至大气的基准线排放 甲烷排放至大气的基准线排放 BEMR,y需要 事后计算，其数值为尾气中所含甲烷与甲烷 的 全球变暖潜势的乘积；计算过程应符合最新版的 “含甲烷气体燃烧所导致项目排放的计算工具 ”。 1000 48760 1 CHh h,RGy,MR G W PtΔTMBE  13 式中 BEMR,y y年 中 向大气排放甲烷的基准线排放 tCO2e hRGTM, 第 h小时尾气中 按照工具中的定义，即 经 火炬 燃烧 后的 气流 甲烷的质量流量 kg/h 4CHGWP 甲烷的全球变暖 潜势 默认值 25 tCO2e/tCH4 t 时间间隔 ， 等于 1小时 1/1000 千克与吨的换算因子 基准线排放应当事先 计算，基于项目活动开始前测量的数据。尾气的预计流量和组分需要进行 采样，采样过程需要 足够长， 覆盖至少一整年。 5. 项目排放 收集矿井瓦斯所导致的项目排放（来源 1） 项目排放按照下式计算 yUMyMDyMEy PEPEPEPE ,,,  14 式中 yPE y年中的项目排放 tCO2e 16 / 45 yMEPE, y年中收集和利用甲烷所消耗能源造成的项目排放 tCO2e yMDPE, y年中销毁甲烷造成的项目排放 tCO2e yUMPE, y 年中由未燃烧甲烷造成的项目排放 tCO2e 6. 矿井 /通风瓦斯收集和利用中额外消耗能量造成的项目排放 矿井 /通风瓦斯的收集、传输、压缩和利用或销毁过程中可能消耗额外的能量，由此造成的项目排放计算如下 yFFyE L E CyME PEPEPE ,,,  15 式中 yELECPE , y年中矿井 /通风瓦斯收集、输送、压缩和利用或销毁过程使用电力所造成的项目排放 tCO2e 按照最新版 “电力消耗导致的基准线、项目和 /或 泄漏排放计算工具 ”进行计算 yFFPE, y 年中矿井 /通风瓦斯收集、输送、压缩和利用或销毁过程中化石燃料造成的项目排放 tCO2e 按照最新版 “化石燃料燃烧导致的项目或泄漏二氧化碳排放计算工具 ”进行计算 矿井 /通风瓦斯燃烧造成的项目排放 收集到的瓦斯在火炬、电厂或锅炉中燃烧，或在反应器中催化氧化，燃烧后的尾气会排至大气。此外，如果非甲烷碳氢化合物在抽出的矿井瓦斯中体积浓度超过 1或在通风瓦斯中超过 0.1，这类气体燃烧后的排放也要计入。 4,,,,,, N M H CCHyG A SyH E A TyE L E CyOXyFLyMD C E FrC E FMDMDMDMDMDPE  16 式中 PEMD,y y年中矿井 /通风瓦斯销毁造成的项目排放 tCO2e MDFL,y y 年中火炬燃烧销毁的甲烷量 tCH4 MDOX,y y年中催化氧化销毁的甲烷量 tCH4 MDELEC,y y 年中发电所销毁的甲烷量 tCH4 MDHEAT,y y年中供热所销毁的甲烷量 tCH4 17 / 45 MDGAS,y y 年中 管线输送至用户或作为车辆燃料销毁的甲烷量 tCH4 CEFCH4 甲烷燃烧的碳排放因子 2.75 tCO2/tCH4 CEFNMHC 燃烧非甲烷碳氢化合物的排放因子 由于浓度不稳定，应当在收集到的瓦斯中周期性测量 tCO2/tNMHC r 非甲烷碳氢化合物相对甲烷的比例 , r PCNMHC / PCCH4 PCCH4 抽出气体中甲烷的质量浓度 ，按湿基测量 PCNMHC 抽出气体中非甲烷碳氢化合物的质量浓度 在每个终端用户处，销毁的甲烷量取决于燃烧效率 / 4,,, CHyf l a r eyFLyFL G W PPEM M E SMD  17 式中 yFLMD, y年中通过火炬燃烧销毁的甲烷量 tCH4 yFLMMES , y年中输送至火炬的甲烷量 tCH4 yflarePE , y年中火炬 尾气所含未燃烧甲烷导致的项目排放，以 tCO2e计 tCO2e 4CHGWP 甲烷的全球变暖潜势 默认值 25 tCO2e/tCH4 火炬尾气所含未燃烧甲烷导致的项目排放 PEflare,y 应当按照 “含甲烷气体 燃烧所导致项目排放的计算工具 ”中 所述步骤进行计算。 yOXyOXyOX PEM M E SMD ,,,  18 式中 yOXMD, y年中通过催化氧化销毁的甲烷量 tCH4 yOXMMES , y 年中输送至催化氧化反应器的甲烷量 tCH4 yOXPE, y 年中通风瓦斯催化氧化后所含未氧化甲烷造成的项目排放 tCH4 l o wc o r rCHVAMCHyyf l o w r a t eyOX DPCt i m eVAMM M E S i n f,4,4,,  19 式中 yflowrateVAM , y 年中通风瓦斯进入氧化反应器的平均流量 m3/s ytime y年中反应器的运行时间 s 18 / 45 VAMCHPC ,4 进入反应器的通风瓦斯中甲烷的浓度 m3/m3 lowcorrCHD inf,4 进入催化氧化反应器的甲烷密度，对 PVAMinflow 和 TVAMinflow 分别进行修正 tCH4/m3 c o r r e x h,CHe x h a u s t.CHyy,f l o w r a t ey,OX DPCt i m eVAMPE 44  20 式中 exhaustCHPC .4 通风瓦斯经反应器后 的尾气所 含甲烷浓度 m3/m3 correxhCHD ,4 对 PVAMinflow 和 TVAMinflow 分别进行修正后的尾气中甲烷密度 tCH4/m3 如事先预估，通风瓦斯中的甲烷销毁效率可以假定为 90。 E L E CyE L E CE L E C y E ffM M E SMD  , 21 式中 yELECMMES , y年中输送至瓦斯电站的甲烷量 tCH4 ELECEff 瓦斯电站销毁或氧化甲烷的效率 99.5，引自 IPCC H E A TyH E A TyH E A T E ffM M E SMD  ,, 22 式中 yHEATMMES , y年中 输送至供热站的甲烷量 tCH4 HEATEff 供热站销毁或氧化甲烷的效率 99.5，引自 IPCC G A SyG A SyG A S E ffM M E SMD  ,, 23 式中 yGASMMES , 通过管道输送给车辆或 用于 非现场发电 /供热的甲烷量 tCH4 GASEff 通过管道输送给各种终端用户后销毁或氧化甲烷的总体效率，考虑甲烷从管道逸出和终端用户的燃烧效率 98.5，引自 IPCC10 10 IPCC国家温室气体清单指南 1996修订版给出了气体燃烧氧化率的标准值为 99.5参考手册，页码 1.29表格 1.6；该指南同时给出了气体处理、传输和配送过程中管道泄漏和终端用户处泄漏的保守估计 参考手册， 1.121页表格 1.58。基于 0.6的气体耗损，这部分排放的数值为 118,000kgCH4/PJ。基于 0.4的气体耗损，住宅和商用领域中的泄漏数值为 0到 87,000kgCH4/PJ；在工厂和电厂中，基于 0.8的气体耗损，其损耗数值为 0到 175,000kg/CH4/PJ。这些泄漏是可叠加的， EffGAS可以将前述三个因子相乘得到，则对于住宅和商业用户来说总效率为 99.5 * 99.4 * 99.6 98.5，对于工厂和电厂来说其总效率为 99.5 * 99.4 * 99.2 98.1。 19 / 45 未 燃烧甲烷造成的项目排放 输送至火炬或催化氧化器以及用于发电和供热的甲烷并不能完全燃烧，一小部分将会进入大气。这部分排放按照下式计算   4,,,4, 1 CHyOXyfl a r ei iyiCHyUM GW PPEPEE f fM M E SGW PPE   24 式中 yUMPE, y 年中未燃烧甲烷造成的项目排放 tCO2e 4CHGWP 甲烷的全球变暖潜势 默认值 25 tCO2e/tCH4 I 瓦斯的用途 发电、供热、用管网输送给各种燃烧甲烷的最终用户 yiMMES, y 年中第 i种用途消耗的甲烷 tCH4 iEf 第 i 种用途中甲烷的销毁效率 yflarePE , 火炬尾气中未燃烧甲烷造成的项目排放，以 CO2当量计 tCO2e yOXPE, y年中通风瓦斯经过催化氧化后所含未氧化甲烷 造成的项目排放 tCH4 火炬尾气中所含未燃烧甲烷 yflarePE , 应当按照最新版 “含甲烷气体燃烧所导致项目排放的计算工具 ”中规定步骤进行计算。 yflarePE , 可以按照 计算工具进行 年度计算，或 针对 指定时期。 收集非矿井瓦斯所导致的项目排放 来源 2 项目排放可以按照下式计算 yUMyMDyMEy PEPEPEPE ,,,  25 式中 PEy y 年中的项目排放 tCO2e PEME,y y 年中收集利用瓦斯所消耗的能量对应的项目排放 tCO2e PEMD,y y 年中销毁甲烷造成的项目排放